Explication : Les 3 grandeurs sont liees (a = dv/dt, v = dx/dt) mais leur sensibilite varie avec la frequence. L'acceleration ∝ f² donc tres sensible aux hautes frequences (chocs roulement HF). La vitesse est equilibree sur 10-1000 Hz (reference ISO). Le deplacement ∝ 1/f², ideal pour les basses frequences (balourd, desalignement basses vitesses). Pour un roulement naissant (BPFO en haute frequence + enveloppe), l'acceleration est la grandeur de reference.

Explication : La resolution spectrale Δf = Fmax / Nlignes. Pour resoudre deux raies separees de 1 Hz, il faut Δf ≤ 1 Hz. Avec 800 lignes et Fmax = 200 Hz : Δf = 0,25 Hz < 1 Hz → suffisant. Avec 1 600 lignes : Δf = 0,125 Hz → encore mieux. Les deux configurations resolvent le probleme, mais la reponse correcte ici est que 800 lignes suffisent deja. Le piege est de croire que seule la config maximale fonctionne. Abaisser Fmax a 50 Hz avec 800 lignes donnerait Δf = 0,0625 Hz (excellente resolution) mais perdrait la visibilite des frequences au-dela de 50 Hz.

Explication : La triade diagnostique du desalignement angulaire est presente : (1) 2x fort en axial (5,1 mm/s > seuil de 30% du radial qui vaut 7 mm/s), (2) vibration axiale elevee (73%), (3) phase axiale quasi-180° (178°) entre les deux paliers de l'accouplement. Un balourd pur aurait une vibration axiale < 30% du radial et une phase axiale de 0° (en phase). Le jeu mecanique produirait des sous-harmoniques (0,5x, 0,33x) et un foret de nombreux harmoniques sans predilection pour l'axial. La presence de 3x en axial peut etre secondaire au desalignement (combinaison radiale + angulaire).

Explication : Calculs : BPFO = (7/2) × 25 × (1-0,25) = 65,6 Hz. BPFI = (7/2) × 25 × (1+0,25) = 109,4 Hz. Verification : 65,6 + 109,4 = 175 = 7 × 25 ✓. La raie a 87,5 Hz = 3,5 × Fr : ce n'est ni BPFO ni BPFI. C'est une raie a multiple demi-entier de Fr, caracteristique d'un jeu mecanique (type B ou C). Les harmoniques a 175 Hz (= 7 × Fr) et 262,5 Hz (= 10,5 × Fr) confirment la serie demi-entiere. La reponse correcte souligne l'importance de calculer d'abord BPFO/BPFI avant de conclure a un defaut de roulement : toute raie non synchrone n'est pas forcement un defaut de roulement.

Explication : Zones ISO 10816-3 classe II : A ≤ 2,3 / B ≤ 4,5 / C ≤ 7,1 / D > 7,1 mm/s RMS. Donc 9,5 mm/s est en zone D (non : seuil zone D pour classe II = 7,1 mm/s → au-dessus = zone D). Zone D = "vibrations severes, risque de dommages" → une intervention est justifiee, mais pas necessairement un arret immediat. La bonne reponse est d'analyser le spectre pour identifier la cause (balourd ? roulement ? desalignement ?) et decider de la nature et de l'urgence de l'intervention. La derive de +15% en 3 mois est un signal d'alerte supplementaire qui renforce la necessite d'agir. L'arret immediat est justifie si la cause identifiee est un roulement en stade 3-4 ou un defaut evolutif rapide.

Explication : L'evolution du spectre d'enveloppe selon les stades :
• Stade 1 : resonances HF elevees, BPFO non encore identifiable
• Stade 2 : 1×BPFO + quelques harmoniques, pas encore de sidebands
• Stade 3 : harmoniques multiples BPFO + sidebands a Fr de part et d'autre = degradation avancee du contactBPFO (le modulation par la rotation du roulement devient visible) + possiblement RMS global qui augmente
• Stade 4 : spectre de bruit de fond eleve, BPFO noyee, Kurtosis qui redescend. Le profil decrit (4 harmoniques + sidebands) est typique du stade 3. Duree residuelle : 1 a 4 semaines. Action : planifier le remplacement en arret conditionnel dans les 2 semaines.

Explication : Un equilibrage reussi (4 mm/s) suivi d'une remontee rapide (2 semaines, 11 mm/s) sans changement de conditions indique que la cause racine du balourd n'est pas corrigee : • Depot progressif : encrassement asymetrique de la roue (poussiere, produit, corrosion) qui redesequilibre rapidement apres equilibrage • Erosion asymetrique : usure differentielle des pales en milieu abrasif • Jeu mecanique : masse de correction qui bouge (jeu clavette). La bonne demarche est d'identifier et corriger la cause racine (nettoyage, protection, resserrage) avant de re-equilibrer, sinon l'equilibrage sera a reprendre indefiniment. Refaire simplement l'equilibrage sans chercher la cause n'est pas la bonne reponse.

Explication : Un tableau BT n'a pas de composants tournants, donc pas de signature vibratoire. La surchauffe due a une connexion lache genere : • Un point chaud thermique clairement visible en thermographie IR (meme une difference de 5-10°C suffit sur des connexions) • Potentiellement des decharges partielles detectables en ultrasons (surtout en HTA/HTB). L'analyse d'huile concerne les transformateurs a bain d'huile (pas les tableaux BT a air). L'analyse vibratoire peut detecter des vibrations de bobines de contacteurs ou de transformateurs, mais ne detecte pas une connexion lache qui ne produit pas de vibration mecanique significative. La thermographie IR est la technique de reference pour les installations electriques.

Explication : La Fmax doit couvrir toutes les frequences d'interet avec une marge de 10-20% : la frequence la plus haute a surveiller est le 4eme harmonique GMF = 4 × 450 = 1 800 Hz. Fmax = 2 000 Hz couvre cela avec marge. Une Fmax de 500 Hz raterait les harmoniques GMF importants (usure engrenage genere des harmoniques GMF). Une Fmax de 10 000 Hz est excessive (dilue la resolution si lignes fixes, allonge le temps d'acquisition) et expose a de l'aliasing si non filtree. La regie est : Fmax = frequence max d'interet × 1,2 a 1,5. Pour un reducteur engrenage + roulements : 2 000 Hz est le bon compromis.